圖2-12展示了管道裂紋穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展中的開裂段位移的分布。圖中最大位移點(diǎn)位于裂尖后部第28個(gè)單元，即1.4m左右，位移量為0.23m。裂紋后方遠(yuǎn)端的管道因回彈現(xiàn)象而位移量降低，這與全尺寸實(shí)驗(yàn)中觀測(cè)到的現(xiàn)象是吻合的。
圖2-13分別按照三個(gè)方向上的位移分布在開裂前管道表面畫出云紋圖。從圖中可以看到，此種設(shè)計(jì)參數(shù)下的位移量主要發(fā)生在裂尖附近5m左右的區(qū)域，對(duì)遠(yuǎn)端的影響較小。
在裂紋擴(kuò)展與止裂分析中，代表裂紋驅(qū)動(dòng)力的G和CTOA是最受關(guān)注的量。下面分別對(duì)本小節(jié)穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展情況下的典型算例進(jìn)行分析。
圖2-14反映了節(jié)點(diǎn)力釋放法計(jì)算的動(dòng)態(tài)能量釋放率與裂尖位置的關(guān)系，其結(jié)果因前面提到過的有限元算法的原因而略有抖動(dòng)，G的穩(wěn)態(tài)值約35KN/m，遠(yuǎn)高于X70鋼材的斷裂韌性Gd<10KN/m。
CTOA的計(jì)算值大約在14°左右，略高于第四章中測(cè)到的（CTOA）c≈12°。
2.4.2不同設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)裂紋驅(qū)動(dòng)力的影響
在這一小節(jié)，我們分別根據(jù)與西氣東輸有關(guān)的不同的管道設(shè)計(jì)參數(shù)，在裂紋穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展的前提下，對(duì)G和CTOA的變化作規(guī)律性的評(píng)測(cè)。
目前我國輸氣管道的最高輸氣壓力為6.4MPa；俄羅斯運(yùn)營的輸氣干線最高為7.5MPa；西氣東輸工程先期設(shè)計(jì)壓力8.4MPa；干線設(shè)計(jì)壓力10MPa；國際上的輸送壓力在二十世紀(jì)末期達(dá)到了14MPa。圖2-16和2-17給出了上述幾種壓力下計(jì)算的動(dòng)態(tài)能量釋放率G和裂紋尖端張開角CTOA的值，管道口徑和壁厚均分別為1.016m和14.7mm。從圖上看，G和CTOA與PO呈線性關(guān)系。
西氣東輸工程中，靖邊——上海復(fù)線管壁厚11.7mm；根據(jù)地理結(jié)構(gòu)與危險(xiǎn)程度劃分的一、二、三、四類地區(qū)分別采用的干線臂厚為14.7、17.5、21.0、26.2mm。我國現(xiàn)有輸氣管道最大直徑 660mm（陜京線）；西氣東輸管線天津——南京支線口徑813mm；主要干線口徑1016mm；先期設(shè)計(jì)口徑1118mm；預(yù)計(jì)未來十年間進(jìn)口管線直徑將達(dá)1422mm。
根據(jù)式（2-15）和（2-16），引入管道無量綱參數(shù)SDR，即直徑與厚度之比，固定其余參數(shù)，分別按上述不同工程參數(shù)變化壁厚和直徑，總結(jié)出G和CTOA隨SDR變化的規(guī)律。從圖2-18和圖2-19看，除個(gè)別點(diǎn)外，G和CTOA與SDR滿足線性關(guān)系。但有一點(diǎn)值得注意，這里未考慮SDE對(duì)穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展速度的影響。
2.5 本章小結(jié)
在本章中，我們將斷裂動(dòng)力學(xué)中的基本原理（如裂紋極限速度、動(dòng)態(tài)能量釋放率、止裂動(dòng)態(tài)觀點(diǎn)與靜態(tài)觀點(diǎn)等），基本方法（節(jié)點(diǎn)力釋放法）和基本止裂判據(jù)與殼體動(dòng)力學(xué)有限元方法結(jié)合起來，利用氣體壓力模式確定管壁處的氣體壓力，形成了求解輸氣管道上穩(wěn)態(tài)裂紋擴(kuò)展的數(shù)值分析方法。
程序計(jì)算各種設(shè)計(jì)參數(shù)下裂紋驅(qū)動(dòng)力的結(jié)果同管材實(shí)驗(yàn)得到的韌性值處于同一量級(jí)，基本反映了目前求解的工程問題所處的狀態(tài)。通過計(jì)算得到的管道穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展過程中的各向應(yīng)力與位移的具體數(shù)值，對(duì)分析管道變形量和強(qiáng)度要求有重要的參考意義。
在裂紋穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展的條件下，動(dòng)態(tài)能量釋放率G或裂紋尖端張開角CTOA同管道內(nèi)壓p0或徑厚比SDR之間均呈線性關(guān)系。由此關(guān)系可便捷地推算任意設(shè)計(jì)參數(shù)下的裂紋驅(qū)動(dòng)力。通過和第四章介紹的小試件實(shí)驗(yàn)的動(dòng)態(tài)斷裂韌性結(jié)果相對(duì)照，可以得到裂紋止裂或擴(kuò)展的結(jié)論。
本章的結(jié)果還存在一些不足。
一是與計(jì)算結(jié)果密切相關(guān)的穩(wěn)態(tài)裂紋擴(kuò)展速度難以確定。本文擬定的（2-6b)式僅僅是一個(gè)粗略的估算公式，無法保證計(jì)算的精度。而測(cè)定裂紋擴(kuò)展速度的全尺寸爆破實(shí)驗(yàn)因?yàn)槠浒嘿F（一次實(shí)驗(yàn)耗費(fèi)上千萬人民幣）和測(cè)量手段的高要求，目前國內(nèi)尚未進(jìn)行；
二是對(duì)于止裂過程的描述。高韌性輸氣管道上已有的全尺寸爆破實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，動(dòng)態(tài)裂紋的止裂大都不是瞬間完成的，而是有一段明顯的減速過程。本章僅能提供穩(wěn)態(tài)裂紋擴(kuò)展的驅(qū)動(dòng)力，通過和小試件實(shí)驗(yàn)測(cè)得的動(dòng)態(tài)斷裂韌性相比較得到止裂或擴(kuò)展的結(jié)論，卻無法提供止裂過程、止裂點(diǎn)以及止裂長度等止裂分析中的關(guān)鍵量；
三是氣體壓力模式的取值范圍與可靠性難以保證。盡管該模式早在三十年前就得到了實(shí)驗(yàn)的驗(yàn)證，但僅常見的衰減模式就有指數(shù)衰減的Fourie：級(jí)數(shù)和拋物線衰減函數(shù)等一系列表達(dá)，本文應(yīng)用的線性衰減模式中的衰減長度也有不同的取值方法。尤其是高壓輸送導(dǎo)致欠膨脹超聲速射流出現(xiàn)以后，氣體壓力模式的適用性也在受到挑戰(zhàn)。
本文將在下面的三至五章中對(duì)上述問題作進(jìn)一步的研究與分析。
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